本发明提出了一种在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,涉及电子科学与技术领域。该漏泄同轴电缆在同轴电缆的外导体上开有周期性的由两个倾斜矩形缝隙和一个垂直于该同轴电缆轴线的矩形缝隙组成的组合型缝隙;两个倾斜矩形缝隙的倾斜方向相反,成交叉分布。解决了现有技术下漏泄同轴电缆不能在较大周向角度范围内辐射圆极化波的问题。该种漏泄同轴电缆能够在周向260°角范围内辐射极化轴比小于3dB的圆极化波,能够运用于受限区域内公共移动通信系统,可有效降低由于极化失配而导致的电波衰落,以满足高通信质量和传输速率的要求,具有较高的实用价值。
1.在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,其特征在于,在同轴电缆的外导体(3)上开有周期性的由两个倾斜矩形缝隙和一个垂直于该同轴电缆轴线的矩形缝隙组成的组合型缝隙;两个倾斜矩形缝隙的倾斜方向相反,成交叉分布。
2.根据权利要求1所述的在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,其特征在于,所述的周期性其周期P按照以下公式确定:λ0ϵr+1<P<2λ0ϵr+1]]>公式中:λ₀为漏泄同轴电缆的中心工作波长,ε_r为内外导体之间绝缘介质(2)的相对介电常数。
3.根据权利要求1所述的在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,其特征在于,所述的两个倾斜矩形缝隙的长度为l₁和宽度为w₁保持一致,与电缆轴向z方向间的夹角均为θ,夹角的角度相同,两个倾斜矩形缝隙的几何中心点A和B间的轴向间隔为Δz₁;倾斜矩形缝隙的长度为l₁,宽度为w₁,倾斜角度为θ和轴向间隔为Δz₁由以下公式确定:l1=0.36αsinθ;]]>3≤w₁≤9;10°≤θ≤25°;20≤Δz₁≤40;30≤α≤50。
4.根据权利要求1所述的在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,其特征在于,所述的垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的长度为l₂和宽度为w₂由以下公式确定:
0.43α≤l₂≤0.62α;l₂≤2Δh-l₁sinθ+1.5;6≤w₂≤11;30≤α≤50;公式中:Δh为垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与两个倾斜矩形缝隙的几何中心点间的周向间隔。
5.根据权利要求1所述的在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,其特征在于,垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与通过两个倾斜矩形缝隙交叉点的垂直于z轴的线间的轴向间隔为Δz₂和垂直于该同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与两个倾斜矩形缝隙的几何中心点间的周向间隔为Δh在以下范围内确定:30≤Δz₂≤50;19≤Δh≤26。
6.根据权利要求1所述的在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,其特征在于,外导体(3)上所开的组合型缝隙的各端点直角为圆弧倒角。技术领域
本发明涉及电子科学与技术领域,具体涉及到外导体上开槽的同轴电缆,即漏泄同轴电缆。
背景技术
在受限空间内的无线通信中,与分立式天线相比漏泄同轴电缆可以提供更为均匀的场强覆盖。因此,随着对无线通信质量和数据传输速率要求的不断提高,近年来漏泄同轴电缆已广泛应用于室内、地铁站内等处的公共移动通信系统。然而,传统的漏泄同轴电缆多是基于垂直极化辐射特性设计,如八字形缝隙漏泄同轴电缆、L形缝隙漏泄同轴电缆及U形缝隙漏泄同轴电缆等,而公共移动通信系统中的移动终端却并不能确定保持为垂直极化,随着移动终端使用者的位置以及姿势变化,其极化特性将可能出现极大变化。此外由于不同移动终端所使用的内置天线的极化特性不同,单一垂直极化方式亦很难保证通信质量。在此情况下,漏泄同轴电缆与移动终端间的极化失配将导致严重的电波衰落,从而极大影响通信系统的可靠性和有效性。基于以上考虑,采用具有圆极化辐射特性的漏泄同轴电缆作为受限区域内公共移动通信系统中的前端装置是一种最优选择,圆极化波的覆盖方式可有效降低由于极化失配而导致的电波衰落,以满足高通信质量和传输速率的要求。在现有资料中,有关具有圆极化特性的漏泄电缆的报道并不多见,且只能在周向40~50°角范围内辐射圆极化波,限制了单根漏泄电缆的有效覆盖区域。
发明内容
为解决现有技术下漏泄同轴电缆不能在较大周向角度范围内辐射圆极化波的问题,本发明提出了一种能在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆结构。本发明所采用的技术方案:在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,具体为在同轴电缆的外导体上开有周期性的由两个倾斜矩形缝隙和一个垂直于该同轴电缆轴线的矩形缝隙组成的组合型缝隙;两个倾斜矩形缝隙的倾斜方向相反,成交叉分布。所述的周期性的周期P按照以下公式确定:λ0ϵr+1<P<2λ0ϵr+1]]>公式中:λ₀为漏泄同轴电缆的中心工作波长,ε_r为内外导体之间绝缘介质的相对介电常数。所述的两个倾斜矩形缝隙的长度为l₁和宽度为w₁保持一致,与电缆轴向z方向间的夹角均为θ,夹角的角度相同,两个倾斜矩形缝隙的几何中心点A和B间的轴向间隔为Δz₁;倾斜矩形缝隙的长度为l₁,宽度为w₁,倾斜角度为θ和轴向间隔Δz₁由以下公式确定:ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="88"/>3≤w₁≤9;10°≤θ≤25°;20≤Δz₁≤40;30≤α≤50。通过调节两个倾斜矩形缝隙的长度l₁,宽度w₁,倾斜角度w₁和轴向间隔Δz₁确定辐射波的垂直分量和水平分量的大小。所述的垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的长度为l₂和宽度为w₂由以下公式确定:0.43α≤l₂≤0.62α;l₂≤2Δh-l₁sinθ+1.5;6≤w₂≤11;30≤α≤50;公式中:Δh为垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与两个倾斜矩形缝隙的几何中心点间的周向间隔。所述的垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与通过两个倾斜矩形缝隙交叉点的垂直于z轴的线间的轴向间隔为Δz₂和横向矩形缝隙的几何中心点C与两个倾斜矩形缝隙的几何中心点间的周向间隔为Δh在以下范围内确定:30≤Δz₂≤50;19≤Δh≤26。通过调节垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的尺寸和位置可以改变水平分量与垂直分量间的相位差,从而使得辐射波的垂直分量和水平分量的大小基本一致,且相位差保持为近似90°,因此辐射波将呈现圆极化特性。本发明的有益效果:本发明所提出的组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆可以在周向260°角范围内辐射极化轴比小于3dB的圆极化波,比只能在周向40~50°范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆具有明显的优势,可以为多种受限区域内的公共移动通信提供更大范围的稳定场强覆盖,减少因极化失配造成的电波衰落,从而提高通信系统的稳定性,并保证高数据传输速率。本发明所提出的组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆具有较高的实用价值。
附图说明
图1在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆结构。图中:z为圆柱坐标系下的轴向坐标。图2在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆剖面示意图。图中:φ为圆柱坐标系下的周向坐标和ρ为圆柱坐标系下的径向坐标。图3组合型矩形缝隙结构。图4在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的垂直φ分量和水平z分量确定的耦合损耗在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布,具体参数为:缝隙周期P=200mm,工作频率f=900MHz,l₁=52.3mm,w₁=6mm,l₂=20.2mm,w₂=8mm,θ=16°,Δh=22.3mm,Δz₁=30mm,Δz₂=39.9mm。图5在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的水平z分量和垂直φ分量间的相位差在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布,具体参数同图4。图6在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆周向的分布,具体参数同图4。图7在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆轴向的分布,周向角度φ=0°,具体参数同图4。图8在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在周向角度为0°,145°,245°及320°方向上沿漏泄同轴电缆轴向的分布,距离漏泄同轴电缆的距离为2m,具体参数同图4。图9在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的垂直φ分量和水平z分量确定的耦合损耗在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布,具体参数为:缝隙周期P=200mm,工作频率f=900MHz,l₁=45.1mm,w₁=5.3mm,l₂=20.2mm,w₂=10mm,θ=23°,Δh=22.3mm,Δz₁=32.4mm,Δz₂=39.9mm。图10在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的水平z分量和垂直φ分量间的相位差在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布,具体参数同图9。图11在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆周向的分布,具体参数同图9。图12在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆轴向的分布,周向角度φ=0°,具体参数同图9。图13在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在周向角度为0°,145°,245°及320°方向上沿漏泄同轴电缆轴向的分布,距离漏泄同轴电缆的距离为2m,具体参数同图9。图14在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的垂直φ分量和水平z分量确定的耦合损耗在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布,具体参数为:缝隙周期P=200mm,工作频率f=900MHz,l₁=62.2mm,w₁=7mm,l₂=21.3mm,w₂=10.6mm,θ=10°,Δh=22.3mm,Δz₁=28mm,Δz₂=39.9mm。图15在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的水平z分量和垂直φ分量间的相位差在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布,具体参数同图14。图16在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆周向的分布,具体参数同图14。图17在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆轴向的分布,周向角度φ=0°,具体参数同图14。图18在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在周向角度为0°,145°,245°及320°方向上沿漏泄同轴电缆轴向的分布,距离漏泄同轴电缆的距离为2m,具体参数同图14。
具体实施方式
结合附图对本发明作进一步说明。实施方式一,本发明提出的在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆,为如图1、2所示。具体结构包括图2在周向260°角范围内辐射圆极化波的漏泄同轴电缆剖面示意图中所示的内导体1、内导体与外导体间的绝缘介质2、外导体3及外护套4,采用现有的漏泄同轴电缆相同的材料和方法制造。除外导体3外,其余部分采用与其他类型漏泄同轴电缆相同的材料和方法制造。本发明是在上述的同轴电缆的外导体3上开有周期性的由两个倾斜矩形缝隙垂直于该同轴电缆轴线的矩形缝隙组成的组合型缝隙;两个倾斜矩形缝隙的倾斜方向相反,成交叉分布。图1中给出了缝隙周期P,图1和图2中给出了圆柱坐标系下的轴向坐标z,周向坐标φ和径向坐标ρ。在确定了漏泄同轴电缆的中心工作频率后,所述的漏泄同轴电缆的缝隙周期P的数值是按照以下公式确定:λ0ϵr+1<P<2λ0ϵr+1]]>公式中λ₀为漏泄同轴电缆的中心工作波长,由公式ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="56"/>确定,其中f₀为漏泄同轴电缆的中心工作频率,c为自由空间内电磁波的传播速度,ε_r为内外导体之间绝缘介质2的相对介电常数。对于缝隙周期P的选取原则为:使得漏泄同轴电缆工作频带的上、下限均能满足上述公式要求,即工作频带位于单模辐射区内。图3所示为外导体3上开的组合型矩形缝隙结构。在每个周期内所开的组合型矩形缝隙中,两个倾斜矩形缝隙的几何中心点分别为A和B;缝隙的结构尺寸相同,长度为l₁,宽度为w₁;缝隙的倾斜角度相同,与电缆轴向z方向间的夹角为θ,但倾斜方向相反;两个倾斜矩形缝隙的几何中心点A和B间的轴向间隔为Δz₁。一个垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点为C;缝隙的长度为l₂,宽度为w₂;垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与通过两个倾斜矩形缝隙交叉点的垂直于z轴的线间的轴向间隔为Δz₂;垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与两个倾斜矩形缝隙的几何中心点间的周向间隔为Δh。组合型矩形缝隙结构参数按照以下步骤确定:1、根据所需的漏泄同轴电缆的耦合损耗范围,所述的两个倾斜矩形缝隙的长度l₁,宽度w₁及倾斜角度θ按照以下公式确定:ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="88"/>3≤w₁≤9;10°≤θ≤25°;30≤α≤50;具体的确定原则为:若要求漏泄同轴电缆的耦合损耗较小,则l₁,w₁及θ均可取在公式范围内的较大值。其中增大l₁则漏泄同轴电缆的垂直分量耦合损耗和水平分量耦合损耗将基本按同比例降低;增大θ则垂直分量耦合损耗的降低速率将大于水平分量耦合损耗的降低速率;增大w₁则垂直分量耦合损耗和水平分量耦合损耗将较小地降低。反之,若要求漏泄同轴电缆的耦合损耗较大,则l₁,w₁及θ均可取在公式范围内的较小值。减小l₁,w₁及θ的效果则与上述相反。2、所述的两个倾斜矩形缝隙的几何中心点A和B间的轴向间隔Δz₁按照以下公式确定:20≤Δz₁≤40具体的确定原则为:当增大轴向间隔Δz₁,漏泄同轴电缆辐射电场的水平分量减小,垂直分量增大;反之当减小轴向间隔Δz₁,漏泄同轴电缆辐辐射电场的水平分量增大,垂直分量减小。因此通过调节轴向间隔Δz₁可以使得辐射电场的垂直分量和水平分量强度基本保持一致。3、所述的垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的长度l₂和宽度w₂按照以下公式确定:0.43α≤l₂≤0.62α;l₂≤2Δh-l₁sinθ+1.5;6≤w₂≤11;30≤α≤50;公式中:Δh为垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与两个倾斜矩形缝隙的几何中心点间的周向间隔。具体的确定原则为:根据倾斜矩形分析的尺寸大小调整l₂和w₂,以保证产生合适大小的电场水平分量。4、所述的垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与两个倾斜矩形缝隙的中线间的轴向间隔Δz₂,以及垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙的几何中心点C与两个倾斜矩形缝隙的几何中心点间的周向间隔Δh,按照以下公式确定:30≤Δz₂≤50;19≤Δh≤26;从而改变垂直于该漏泄同轴电缆轴线的矩形缝隙产生的辐射场的水平分量与2个倾斜矩形缝隙产生的辐射场间的水平分量间的相位差。使得总的组合矩形缝隙产生的辐射场的水平分量与垂直分量间的相位差基本保持为90°。实施例二,选择结构尺寸为1-5/8′′型号的同轴电缆,内导体1外径为16mm,外导体3内径为41.3m,内导体与外导体间的绝缘介质2的介电常数为1.26,外护套4的介电常数为2.3。漏泄同轴电缆的工作频率设定为900MHz,缝隙周期根据公式ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="161"/>取为P=200mm。保证漏泄同轴电缆的耦合损耗在60~70dB,根据公式ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="88"/>3≤w₁≤9;10°≤θ≤25°;30≤α≤50,选择l₁=52.3mm,w₁=6mm,θ=16°,α=40。根据公式20≤Δz₁≤40,选择Δz₁=30mm。根据公式0.43α≤l₂≤0.62α;l₂≤2Δh-l₁sinθ+1.5;6≤w₂≤11;30≤α≤50,选择l₂=20.2mm,w₂=8mm。最后,根据公式30≤Δz₂≤50;19≤Δh≤26,选择Δz₂=39.9mm,Δh=22.3mm。图4所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的垂直φ分量和水平z分量确定的耦合损耗在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布。由图4可以看出在漏泄同轴电缆整个周向360°范围内,φ分量和z分量的耦合损耗相差基本不超过3dB。图5所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的水平z分量和垂直φ分量间的相位差在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布。由图5可以看出在漏泄同轴电缆周向[0°,35°],[95°,145°]及[180°,360°]角度范围内,φ分量和z分量的相位差均处于[75°,105°]间。图6所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆周向的分布。由图6可以看出在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处,在周向[0°,145°]及[245°,360°]的共260°角度范围内,电缆辐射场为以极化轴比小于3dB定义的圆极化波。图7所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆轴向的分布,周向角度φ=0°。由图7可以看出在φ=0°方向上,距离漏泄同轴电缆不同距离位置处,辐射场的极化轴比沿电缆轴向分布的波动均小于1dB。图8所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在周向角度为0°,145°,245°及320°方向上沿漏泄同轴电缆轴向的分布,距离漏泄同轴电缆的距离为2m。由图8可以看出在0°,245°及320°方向上,辐射场的极化轴比沿电缆轴向分布的波动均小于1dB;在145°方向上,辐射场的极化轴比沿电缆轴向分布的波动约为2dB,但平均极化轴比小于3dB。实施例三,选择结构尺寸为1-5/8′′型号的同轴电缆,内导体1外径为16mm,外导体3内径为41.3m,内导体与外导体间的绝缘介质2的介电常数为1.26,外护套4的介电常数为2.3。漏泄同轴电缆的工作频率设定为900MHz,缝隙周期根据公式ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="161"/>取为P=200mm。保证漏泄同轴电缆的耦合损耗在60~70dB,根据公式ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="88"/>3≤w₁≤9;10°≤θ≤25°;30≤α≤50,选择l₁=45.1mm,w₁=5.3mm,θ=23°,α=50。根据公式20≤Δz₁≤40,选择Δz₁=32.4mm。根据公式0.43α≤l₂≤0.62α;l₂≤2Δh-l₁sinθ+1.5;6≤w₂≤11;30≤α≤50,选择l₂=20.2mm,w₂=10mm。最后,根据公式30≤Δz₂≤50;19≤Δh≤26,选择Δz₂=39.9mm,Δh=22.3mm。图9所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的垂直φ分量和水平z分量确定的耦合损耗在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布。由图9可以看出在漏泄同轴电缆整个周向360°范围内,φ分量和z分量的耦合损耗相差基本不超过3dB。图10所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的水平z分量和垂直φ分量间的相位差在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布。由图10可以看出在漏泄同轴电缆周向[0°,200°]及[290°,360°]角度范围内,φ分量和z分量的相位差均处于[75°,105°]间。图11所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆周向的分布。由图11可以看出在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处,在周向[0°,195°]及[290°,360°]的共265°角度范围内,电缆辐射场为以极化轴比小于3dB定义的圆极化波。图12所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆轴向的分布,周向角度φ=0°。由图12可以看出在φ=0°方向上,距离漏泄同轴电缆不同距离位置处,辐射场的极化轴比沿电缆轴向分布的波动均小于1dB。图13所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在周向角度为0°,165°,195°及290°方向上沿漏泄同轴电缆轴向的分布,距离漏泄同轴电缆的距离为2m。由图13可以看出在0°,165°,195°及290°方向上,辐射场的极化轴比沿电缆轴向分布的波动均小于1dB。实施例四,选择结构尺寸为1-5/8′′型号的同轴电缆,内导体1外径为16mm,外导体3内径为41.3m,内导体与外导体间的绝缘介质2的介电常数为1.26,外护套4的介电常数为2.3。漏泄同轴电缆的工作频率设定为900MHz,缝隙周期根据公式ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="161"/>取为P=200mm。保证漏泄同轴电缆的耦合损耗在60~70dB,根据公式ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="88"/>3≤w₁≤9;10°≤θ≤25°;30≤α≤50,选择l₁=62.2mm,w₁=7mm,θ=10°,α=30。根据公式20≤Δz₁≤40,选择Δz₁=28mm。根据公式0.43α≤l₂≤0.62α;l₂≤2Δh-l₁sinθ+1.5;6≤w₂≤11;30≤α≤50,选择l₂=21.3mm,w₂=10.6mm。最后,根据公式30≤Δz₂≤50;19≤Δh≤26,选择Δz₂=39.9mm,Δh=22.3mm。图14所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的垂直φ分量和水平z分量确定的耦合损耗在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布。由图14可以看出在漏泄同轴电缆整个周向360°范围内,φ分量和z分量的耦合损耗相差基本不超过3dB。图15所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的水平z分量和垂直φ分量间的相位差在距离漏泄同轴电缆2m位置处沿电缆周向的分布。由图15可以看出在漏泄同轴电缆周向[0°,30°],[105°,145°]及[170°,360°]角度范围内,φ分量和z分量的相位差均处于[75°,105°]间。图16所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆周向的分布。由图16可以看出在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处,在周向[0°,220°]及[270°,360°]的共310°角度范围内,电缆辐射场为以极化轴比小于3dB定义的圆极化波。图17所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在距离漏泄同轴电缆2m,4m及6m位置处沿漏泄同轴电缆轴向的分布,周向角度φ=0°。由图17可以看出在φ=0°方向上,距离漏泄同轴电缆不同距离位置处,辐射场的极化轴比沿电缆轴向分布的波动均小于1dB。图18所示为组合型矩形缝隙漏泄同轴电缆辐射场的极化轴比在周向角度为0°,220°,270°及335°方向上沿漏泄同轴电缆轴向的分布,距离漏泄同轴电缆的距离为2m。由图18可以看出在0°,220°,270°及335°方向上,辐射场的极化轴比沿电缆轴向分布的波动均小于1dB。